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滤筒除尘器
- 所属分【suǒ shǔ fèn】类:特种老【tè zhǒng lǎo】牛精品亚洲成AV人片-抛丸清理机-抛丸除锈机【xiù jī】
- 产品简介:青岛新利体育在线登陆官网入口泰老牛【tài lǎo niú】精品亚【jīng pǐn yà】洲成【chéng】AV人片【rén piàn】提供抛丸清理机【qīng lǐ jī】、喷砂机【pēn shā jī】、喷砂房、喷丸机【pēn wán jī】、路面老牛精品【niú jīng pǐn】亚洲成【chéng】AV人片【rén piàn】、通过式【tōng guò shì】老牛精品【niú jīng pǐn】亚洲成【chéng】AV人片【rén piàn】、吊钩式老牛精品【niú jīng pǐn】亚洲成【chéng】AV人片【rén piàn】、履带式老牛精品【niú jīng pǐn】亚洲成【chéng】AV人片【rén piàn】等一系列【yī xì liè】产品,为您量身打造全套抛喷砂系统解决方案,让您无后顾之【hòu gù zhī】忧【yōu】!
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产品详情
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| 价格 | ¥ 8700.00~420000.00 |
| 起批量 | ≥1 台 |
| 加工定制 | 是 | 品牌 | 新利体育在线登陆官网入口泰环保 | 型号 | EH-DFT |
| 产品别名 | 滤筒除尘器 | 空气净化技术 | HEPA高效过滤技术 | 功率 | 18.5-120(Kw) |
| 处理风量 | 5000-100000(m3/h) | 净化率 | 99.9(%) | 噪音 | 80(dB) |
| 适用领域 | 产生的超细粉尘及烟气的产业 | 规格 | EHDFT4-16,EHDFT3-12,EHDFT2-8,EHDFT4-24,EHDFT3-18,配件滤架,配件滤盖,配件英制手轮 | 是否跨境货源 | 否 |
| OEM | 支持 |

图 1实验用物理模型
1. 2、数学模型:
研究气流在除【liú zài chú】尘器内部流动的均匀性【xìng】,将含尘气流设为等温【wéi děng wēn】不可压缩【suō】、定常单【dìng cháng dān】相流运动,计算模【jì suàn mó】型采用 SIMPLE 算法。通过分析各湍流模型【liú mó xíng】的优缺点,气
[6-7] | ,其 | |||||||||||||||||||||||||||||||
流在滤筒除尘器内部【qì nèi bù】运动采用标准 k-ε 模型【mó xíng】 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
对应的输送方程为 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | k | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρk) + | xi | ( ρkui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σk | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ Gk + Gb - ρε - YM + Sk , | ( 1) | |||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | ε | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρε) + | xi | ( ρεui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σε | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ C1ε | ε | ( | Gk + C3ε Gb | ) | - C2ε ρ | ε2 | + Sε | , | ( | 2 | ) | |||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
式中,Gk 是由于【shì yóu yú】平均速度梯度引起的湍动能【tuān dòng néng】 k 的产生项; Gb 是由于【shì yóu yú】浮力引起的湍动能【tuān dòng néng】 k 的产生项; YM 代表可压缩湍流中脉动扩张的贡献; C1 ε 、C2 ε 和【hé】 C3 ε 为经验常数,C1 ε = 1. 44、C2 ε = 1. 92、C3 ε = 0. 09; σk 和【hé】 σε 分别是与湍动能【tuān dòng néng】 k 和【hé】耗散率 ε 对应的 Prandtl 数,σk = 1. 3 和【hé】 σε = 1. 0; Sk 和【hé】 Sε 是用户【shì yòng hù】定义的【dìng yì de】源项【yuán xiàng】。
1. 3边界条件
边界条件中入【jiàn zhōng rù】口为速度入口【dù rù kǒu】,出口为压力出【yā lì chū】口。经实验测试取【cè shì qǔ】入口速度 13 m / s,表压为- 1 500 Pa。
滤筒数学模型【xué mó xíng】选用多孔跳跃【kǒng tiào yuè】介质模型,设置渗透率为【tòu lǜ wéi】
1. 4×10-10 m2 。有限厚度的多【dù de duō】孔介质【kǒng jiè zhì】的压力变化是用
达西定律和一个附加的惯性损失结合 | [8-9 ] | 来定义: | ||||
P = - ( | μ | v + C2 | 1 | ρυ2 ) m, | ( 3) | |
α | 2 | |||||
式中【shì zhōng】, P 为压力【wéi yā lì】; μ 为层流运动黏度; α 为渗透【wéi shèn tòu】率; v为法向【wéi fǎ xiàng】速度; C2 为压力【wéi yā lì】跃升系【yuè shēng xì】数; ρ 为流体密度;m为介质厚度。
2、滤筒除尘器模拟优化:
2. 1、滤筒除尘器流【chén qì liú】场模拟分析【fèn xī】:
本研究【běn yán jiū】取灰斗和除尘室交界面作为【miàn zuò wéi】进入滤【jìn rù lǜ】筒时
[10] | ,交界面尺寸为【chǐ cùn wéi】 1 200 mm×800 mm, |
气流分布情况 |
将断面平分成 12×8 个【gè】 100 mm×100 mm 平面区。评价气流分布【liú fèn bù】的方法【de fāng fǎ】采用美国 RMS 标准【biāo zhǔn】,即相对均方
[11] | 为 | ||||||||||
根法,相对均方差公式 | |||||||||||
1 | n | [ | vi | - v | ] 2 , | ( 4) | |||||
σ = | ∑i=1 | ||||||||||
n | |||||||||||
珋v | |||||||||||
槡 | |||||||||||
式中, | 为测点上的流速, | ;珋为断面的平均流速, | |||||||||
vi | m / s v | ||||||||||
m / s; n 为断面上测点数【shù】。 | |||||||||||
经数值模拟计【mó nǐ jì】算得到【suàn dé dào】相对均方差值【fāng chà zhí】为 0. 43,均 | |||||||||||
匀性差【yún xìng chà】,该断面【gāi duàn miàn】的流速【de liú sù】分布如图【tú】 2 所示。从图【tú】 2 可以明显看出: 速度梯度大【dù dà】,进风口对面侧速度偏高【gāo】,均匀性差【yún xìng chà】。

图 2水平断面速度云图
2. 2、滤筒除尘器优化设计:
原物理模型为下进风滤筒除尘器【chén qì】,内部无均流装【jun1 liú zhuāng】置,流场均【liú chǎng jun1】匀性差; 进风口【jìn fēng kǒu】和出风【hé chū fēng】口非对【kǒu fēi duì】称分布,流场均【liú chǎng jun1】匀性进一步恶化; 进风口【jìn fēng kǒu】距箱体底端较【dǐ duān jiào】近,箱体底端的积灰,会不断【huì bú duàn】被卷吸扬起,产生的【chǎn shēng de】“二次扬尘”增加滤【zēng jiā lǜ】筒过滤负荷,并使过【bìng shǐ guò】滤效率降低。

现针对滤筒除【lǜ tǒng chú】尘器流场均匀性及结构问题,对其进行改进优化【yōu huà】。滤筒除【lǜ tǒng chú】尘器按进风口位置分【wèi zhì fèn】为上进风、下进风【xià jìn fēng】和侧进风。若除尘【ruò chú chén】器改为上进风方式,滤筒【lǜ tǒng】、喷吹系统、箱体等【xiāng tǐ děng】都需大幅度改【fú dù gǎi】动,经济成本较高; 侧进风方式气【fāng shì qì】流均匀性好,但是钢【dàn shì gāng】材消耗【cái xiāo hào】率高【lǜ gāo】; 下进风【xià jìn fēng】方式结构简单,成本较低【dī】。本研究结合侧【jié hé cè】进风流【jìn fēng liú】场均匀性高和下进风【xià jìn fēng】结构简单两者优点【yōu diǎn】,做如图 3 所示的改动。结构方【jié gòu fāng】面: 调整进风口和出风口位置【wèi zhì】,使其相对分布; 缩短除尘室长【chén shì zhǎng】度,改设倒四棱台灰斗,并
[12] | ,避免“二次扬尘【chén】”现象; 采用【cǎi yòng】 N 型 | ||
设灰斗挡风板 | |||
[13] | ,防止风道中气流 | ||
风道进风方式,风道中设导流板 | |||
[10,14] | ,通过调整其角 | ||
分配不均; 箱体内设气流均布板 | |||
度和数【dù hé shù】量使滤【liàng shǐ lǜ】筒除尘器内部【qì nèi bù】流场均匀性达到最佳。

图 3优化后的滤筒除尘器结构
3、结果与讨论:
本研究采用【cǎi yòng】 5 因素 4 水平的正交表 L16( 45 ) 来制【lái zhì】
定正交试验,因素水平表见表 1。 | |||||||||
表 1 | 滤筒除尘器因素水平表 | ||||||||
Table 1 | Factor level of cartridge filter | ||||||||
因 | 素 | ||||||||
水平 | 导流板 | 导流板角 | 气流均 | 气流均 | 灰斗挡 | ||||
布板数 | 布板角度 | 风板长度 | |||||||
数 A / 对 | 度【dù】 B / ( °) | ||||||||
C / 个 | D / ( °) | E / mm | |||||||
1 | 0 | 0 | 0 | 5 | 0 | ||||
2 | 1 | 10 | 1 | 10 | 60 | ||||
3 | 2 | 20 | 2 | 15 | 120 | ||||
4 | 3 | 30 | 3 | 20 | 180 | ||||
忽略各因素间的交互【de jiāo hù】作用,优化的【yōu huà de】滤筒除尘器正交试验【jiāo shì yàn】表见表 2。
表 2滤筒除尘器优化正交试验
因素水平 | 相对均 | |||||
试验序号 | 方差值 | |||||
A | B | C | D | E | ||
σ | ||||||
1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0. 57 |
2 | 1 | 2 | 2 | 2 | 2 | 0. 32 |
3 | 1 | 3 | 3 | 3 | 3 | 0. 36 |
4 | 1 | 4 | 4 | 4 | 4 | 0. 35 |
5 | 2 | 1 | 2 | 3 | 4 | 0. 48 |
6 | 2 | 2 | 1 | 4 | 3 | 0. 52 |
7 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 0. 29 |
8 | 2 | 4 | 3 | 2 | 1 | 0. 51 |
9 | 3 | 1 | 3 | 4 | 2 | 0. 53 |
10 | 3 | 2 | 4 | 3 | 1 | 0. 60 |
11 | 3 | 3 | 1 | 2 | 4 | 0. 37 |
12 | 3 | 4 | 2 | 1 | 3 | 0. 37 |
13 | 4 | 1 | 4 | 2 | 3 | 0. 30 |
14 | 4 | 2 | 3 | 1 | 4 | 0. 36 |
15 | 4 | 3 | 2 | 4 | 1 | 0. 61 |
16 | 4 | 4 | 1 | 3 | 2 | 0. 53 |
表 3 | 滤筒除尘器正交试验极差分析结果 | |||||
Table 3 Range analysis results of orthogonal | ||||||
experiment for cartridge filter | ||||||
因素 | 各水平下相对均方差【jun1 fāng chà】值【zhí】 σ 的平均值【zhí】 | 极差 | 较优 | |||
水平 | ||||||
水平 1 | 水平 2 | 水平 3 | 水平 4 | |||
A | 1. 6 | 1. 8 | 1. 87 | 1. 8 | 0. 27 | A1 |
B | 1. 88 | 1. 80 | 1. 63 | 1. 76 | 0. 25 | B3 |
C | 1. 99 | 1. 78 | 1. 76 | 1. 54 | 0. 45 | C4 |
D | 1. 59 | 1. 50 | 1. 97 | 2. 01 | 0. 51 | D2 |
E | 2. 29 | 1. 67 | 1. 55 | 1. 56 | 0. 74 | E3 |
对数据进行分析【xī】,各因素【gè yīn sù】在试验中的主次顺序为E、D、C、A、B,由极差【yóu jí chà】值【zhí】 R 可以得【kě yǐ dé】出较优【chū jiào yōu】水平为 A1 、 B3 、C4 、D2 、E3 。针对较【zhēn duì jiào】优水平【yōu shuǐ píng】重新建【chóng xīn jiàn】模【mó】,新模【mó】型的气流速度轨迹图如【jì tú rú】图 4 所示,优化后的滤筒除尘器气流经灰斗挡风板、气流均布板导流后,气流绝大部分均匀向上运动,灰斗只是存在【shì cún zài】一个较小涡旋,并且灰斗上方【dòu shàng fāng】气流形成的空气幕能【qì mù néng】够避免灰斗内【huī dòu nèi】灰尘上扬。

经数值【jīng shù zhí】模拟计【mó nǐ jì】算得出其水平【qí shuǐ píng】断面相对均方差值
σ = 0. 26,较优化前明显【qián míng xiǎn】减小【jiǎn xiǎo】。从图 5 可以看出滤筒除尘器【chú chén qì】优化前后【hòu】 X 方向对应测点平均速【píng jun1 sù】度分布,优化前气流分布为进风口对面侧速度高,而另一侧速度低【dī】,均匀性【jun1 yún xìng】差【chà】; 优化后【hòu】气流均匀性【jun1 yún xìng】显著提高,气流经过
N 型风道管壁和【guǎn bì hé】灰斗挡【huī dòu dǎng】风板一次、二次碰撞等均【zhuàng děng jun1】流作用【liú zuò yòng】后,喷射出【pēn shè chū】的气流经气流均布板【jun1 bù bǎn】进一步均流【jun1 liú】,使得气流进入【liú jìn rù】滤筒前总体趋【zǒng tǐ qū】于均匀。由于箱体壁面对气流阻挡作用,X 轴方向两侧壁面速度【miàn sù dù】稍高,但影响较小。

图 5滤筒除尘器优化前后的速度分布
4、结 论:
( 1) 优化后的滤筒除尘器相对均方差【fāng chà】 σ = 0. 26,较优化【jiào yōu huà】前流场均匀性提高【tí gāo】 39. 5% 。影响均匀性程【yún xìng chéng】度【dù】各因素的排【sù de pái】序: 灰斗挡【huī dòu dǎng】风板长度【dù】 E >气流均【qì liú jun1】布板角度【jiǎo dù】D>气流均【qì liú jun1】布板数量 C>导流板对数 A>导流板角度【jiǎo dù】 B。
( 2) 灰斗挡风板长度【dù】 E 可以有效抑制二次扬尘的产生【shēng】,同时能够提高流场均【liú chǎng jun1】匀性,当 E = 120 mm( 灰斗挡风板与风道等【fēng dào děng】宽【kuān】) 时,气流均【qì liú jun1】匀性达到最佳【dào zuì jiā】。
( 3) 适当的减小气流均【qì liú jun1】布板角度【bǎn jiǎo dù】 D 及增加气流均【qì liú jun1】布板数量 C 可以有【kě yǐ yǒu】效提高除尘器内部流场的均【chǎng de jun1】匀性,当 D = 5°、C = 4 时,气流均【qì liú jun1】匀性达【yún xìng dá】到最佳【dào zuì jiā】。
( 4) N 型风道【xíng fēng dào】中【zhōng】,高速气流经过挡风板【bǎn】一【yī】次碰撞【cì pèng zhuàng】及与 N 型风道【xíng fēng dào】管壁和【guǎn bì hé】灰【huī】斗【dòu】挡风板【bǎn】二【èr】次碰撞【cì pèng zhuàng】,气流均【qì liú jun1】匀性得到充分【dào chōng fèn】发展【fā zhǎn】,导致导【dǎo zhì dǎo】流板【bǎn】对数和角度的变化对除尘器【chú chén qì】内部流场均匀性【jun1 yún xìng】影响较小,可不设置导流【zhì dǎo liú】板【bǎn】。
一【yī】、概述【gài shù】
LTM型脉冲单机除尘器【chú chén qì】是我公司消化吸【xiāo huà xī】收国内【shōu guó nèi】同类产【tóng lèi chǎn】品经验【pǐn jīng yàn】改进后【gǎi jìn hòu】设计而【shè jì ér】成的袋式除尘器【chú chén qì】。除尘器【chú chén qì】采用脉【cǎi yòng mò】冲喷吹的清灰【huī】方式,具有清【jù yǒu qīng】灰【huī】效果好、净化效【jìng huà xiào】率高【lǜ gāo】、处理风量大、滤袋寿命长、维修工【wéi xiū gōng】作【zuò】量小、运行安全可靠的优点【de yōu diǎn】。广泛应用于冶金、建材【jiàn cái】、机械、化工、矿山等【kuàng shān děng】各种工矿企业非纤维【fēi xiān wéi】性工业粉尘的除尘净化与物料的回收。
本系列滤筒除【lǜ tǒng chú】尘器结构主要有:过滤室【guò lǜ shì】、滤袋、净气室【jìng qì shì】、灰【huī】斗【dòu】、翻板【bǎn】阀、脉冲喷吹清灰【huī】装【zhuāng】置、电控箱等组成【děng zǔ chéng】,箱体全【xiāng tǐ quán】部采用焊接结构,检修门【jiǎn xiū mén】用泡沫橡胶条密封。
二【èr】、工作原【gōng zuò yuán】理
滤筒除【lǜ tǒng chú】尘器的工作原【gōng zuò yuán】理如下【lǐ rú xià】:含尘气【hán chén qì】体由灰【huī】斗【dòu】(或下部敞开式【chǎng kāi shì】法兰)进入过【jìn rù guò】滤室【shì】,较粗颗粒直接落入灰【huī】斗【dòu】或灰【huī】仓,含尘气【hán chén qì】体经滤袋过滤,粉尘阻留于袋表,净气经袋口到【dài kǒu dào】净气室【jìng qì shì】,由引风机排入大气。当滤袋表面的粉尘不断增加,导致设备阻力上升到设定值时【shí】,时间继【shí jiān jì】电器(或微差压控制器)输出信【shū chū xìn】号【hào】,程控仪开始工作【zuò】,逐个开启脉冲阀,使压缩【shǐ yā suō】空气通过喷口对滤袋【duì lǜ dài】进行喷吹清灰【huī】,使滤袋突然膨【tū rán péng】胀,在反向【zài fǎn xiàng】气流作【zuò】用下,附于袋表的粉尘迅速脱离滤袋落入【dài luò rù】灰【huī】斗【dòu】(或灰【huī】仓),粉尘由翻板【bǎn】阀排出。喷吹只对滤袋【duì lǜ dài】逐排清灰【huī】,其它排【qí tā pái】滤袋仍正常进行过滤不停风机。
三【sān】、型号说【xíng hào shuō】明
L-------立式 T--------悬挂形式
M-------脉冲式 XXX------过滤面【guò lǜ miàn】积【jī】
四、安装【zhuāng】要求
1、箱体与灰斗由【huī dòu yóu】定位螺【dìng wèi luó】栓锁紧、整平,现场焊接,焊接不得漏气。
2、气包脉冲阀与连接管之间不【zhī jiān bú】得漏气。
3、滤筒安装【zhuāng】
首先打开侧盖板【bǎn】,拆下喷【chāi xià pēn】吹管,手拿滤【shǒu ná lǜ】筒上口【tǒng shàng kǒu】,将滤筒通过骨【tōng guò gǔ】架固定入过滤室【guò lǜ shì】;然后将【rán hòu jiāng】滤筒紧【lǜ tǒng jǐn】贴嵌在【tiē qiàn zài】花板【bǎn】孔中【zhōng】,拧紧底部固定螺栓【luó shuān】,使滤筒紧【lǜ tǒng jǐn】扣在花板【bǎn】上;再检查筒口与花板【bǎn】孔的密封性;最后把喷吹管装【zhuāng】上,调整喷吹管使【chuī guǎn shǐ】喷吹孔对准滤【duì zhǔn lǜ】袋口中【zhōng】心,固定喷吹管上【chuī guǎn shàng】的螺母,盖好上盖板【bǎn】。
五、维护管理要求
1、制定维【zhì dìng wéi】护管理值班制【zhí bān zhì】度,值班人员要记【yuán yào jì】录运行情况。经常检【jīng cháng jiǎn】查电控【chá diàn kòng】清灰【huī】装【zhuāng】置运转是否正【shì fǒu zhèng】常,必要时【shí】调整清灰时间【huī shí jiān】,以保证【yǐ bǎo zhèng】清灰【huī】效率。
2、定期检查压缩空气系【kōng qì xì】统运行是否正【shì fǒu zhèng】常,气源压力是否稳定,是否符合要求(0.3-0.4公斤【gōng jīn】)。
3、随时观【suí shí guān】察烟尘的排放【de pái fàng】浓度,如发现【rú fā xiàn】冒灰【huī】,应及时【shí】检查滤【jiǎn chá lǜ】筒破损情况和过滤室【guò lǜ shì】密封情况,堵塞漏气孔隙,更新滤【gèng xīn lǜ】筒。
4、除尘器【chú chén qì】停机前,应对滤筒清灰【huī】一【yī】次,清除滤筒上的积【jī】灰【huī】。

滤筒在滤筒除尘器中的布置很重要,既可以垂直布置在箱体花板上,也可以倾斜布置 在花板上,从清灰效果看,垂直布置较为合理。花板下部为过滤室,上部为气箱脉冲室。在除尘器入口处装有气流分布板。









